由于優(yōu)良的力學(xué)、物理與化學(xué)性能，TC4鈦合金在航空航天、武器裝備等領(lǐng)域應(yīng)用廣泛。傳統(tǒng)上通常采用鍛造方法生產(chǎn)鈦合金，但由于生產(chǎn)成本及大型結(jié)構(gòu)件的加工困難，近30年發(fā)展起來的激光快速成形方法迅速成為鈦合金等難加工金屬材料的常用制備方法。對(duì)傳統(tǒng)鍛造方法生產(chǎn)的TC4鈦合金，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)其力學(xué)行為進(jìn)行了廣泛而深入的研究[1-3]，對(duì)激光快速成形TC4鈦合金，Thijs[4]，Vrancken[5]，Hollander[6]，Parthasarathy[7]等制備了激光快速成形Ti?6Al?4V合金，并分別研究了激光掃描參數(shù)及掃描方式對(duì)其微結(jié)構(gòu)演化的影響、幾種熱處理方式對(duì)其微結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的影響、沉積態(tài)及經(jīng)退火處理后的材料的靜態(tài)力學(xué)和結(jié)構(gòu)性能。Murr等[8-9]采用電子束熔化及激光選區(qū)熔化的分層制造技術(shù)制備了簡(jiǎn)單幾何形狀的Ti?6Al?4V樣品，研究了其微結(jié)構(gòu)和靜態(tài)力學(xué)性能，并與傳統(tǒng)鍛造及用鑄造方法制備的Ti?6Al?4V的微結(jié)構(gòu)與靜態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行了對(duì)比。陳靜等[10]研究了激光快速成形Ti?6Al?4V合金的力學(xué)性能，相比于鍛造件，激光快速成形沉積態(tài)Ti?6Al?4V合金的拉伸性能具有高強(qiáng)低塑特點(diǎn)和更顯著的各向異性。

王濤等[11]對(duì)不同取向激光熔覆制備的TC4鈦合金試樣的準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行了比較研究。結(jié)果表明，X向試樣的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均高于Z向試樣。而Z向試樣的斷后伸長率和斷面收縮率明顯高于X向試樣。樊偉剛等[12]研究了激光快速成形Ti?6Al?4V合金沉積態(tài)和其退火態(tài)合金的顯微組織和拉伸性能,并與傳統(tǒng)TC4合金的進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，沉積態(tài)和退火態(tài)激光立體成形合金的拉伸性能均優(yōu)于傳統(tǒng)退火態(tài)TC4合金的拉伸性能。朱遠(yuǎn)志等[13]對(duì)比研究了激光快速成形技術(shù),鍛造和鑄造方法制備的TC4鈦合金試樣的組織與拉伸力學(xué)性能，結(jié)果表明，3種方法制備的樣品抗拉強(qiáng)度和延伸率均有所區(qū)別，不同成型方式樣品力學(xué)性能的差異來自于其形成的不同微觀組織和晶粒大小。激光快速成形TC4鈦合金樣品會(huì)在其成型快速冷卻過程中形成網(wǎng)籃組織，且晶粒非常細(xì)小，約為2～3μm。鍛造樣品成型時(shí)形成等軸組織，晶粒尺寸約為10μm，且微觀組織比3D打印和鑄態(tài)合金更加均勻，因而具有更高的延伸率。

目前，針對(duì)激光快速成形鈦合金與傳統(tǒng)鍛造生產(chǎn)鈦合金對(duì)比研究主要從靜態(tài)力學(xué)行為差異進(jìn)行比較，而動(dòng)態(tài)力學(xué)行為方面對(duì)比研究還鮮有報(bào)道。本文利用MTS萬能材料試驗(yàn)機(jī)和分離式Hopkin-sonBar技術(shù)，分別對(duì)激光快速成形與傳統(tǒng)鍛造TC4鈦合金進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)及動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)，研究2種制備方法生產(chǎn)TC4鈦合金的力學(xué)行為，為激光快速成形生產(chǎn)鈦合金提供相應(yīng)的數(shù)據(jù)參考，為工程應(yīng)用選材提供可靠的數(shù)據(jù)支持，具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

1、實(shí)驗(yàn)材料及方法

1.1實(shí)驗(yàn)材料及處理方法

實(shí)驗(yàn)用激光快速成形TC4（LaserrapidformingTC4,以下簡(jiǎn)稱LRFTC4）鈦合金由西北工業(yè)大學(xué)凝固國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室生產(chǎn)，其工藝參數(shù)參閱文獻(xiàn)[14]。由激光快速近凈成形技術(shù)形成的TC4沉積態(tài)原始微觀組織如圖1（a）所示，由于快速熔融和快速冷卻緣故，其組織為細(xì)小針狀網(wǎng)籃組織，平均板條寬約為0.2μm。

鍛態(tài)TC4鈦合金是西北有色金屬研究院生產(chǎn)的直徑為φ35的棒材，其成分如表1所示。通過表2所示熱處理工藝，獲得該材料的等軸及網(wǎng)籃組織。等軸組織中等軸α相呈現(xiàn)鍛造變形拉長態(tài)，晶粒平均尺寸約為10～20μm，網(wǎng)籃組織的α板條平均寬約為0.35μm，2種組織的微觀形貌分別如圖1（b）、圖1（c）所示。

1。2力學(xué)測(cè)試 

采用楚雄師范學(xué)院材料制備及力學(xué)行為研究所100kN微機(jī)控制MTS萬能材料試驗(yàn)機(jī)，對(duì)LRFTC4材料沉積態(tài)及鍛造TC4鈦合金1#(forgingTC4?1#)、鍛造TC4鈦合金2#（forgingTC4?2#）進(jìn)行室溫準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)應(yīng)變率為0.001s^?1；采用楚雄師范學(xué)院材料制備及力學(xué)行為研究所的Φ14.5mm高溫、高應(yīng)變率耦合分離式Hopkinson壓桿系統(tǒng)，分別對(duì)上述3種材料Φ5×5mm圓柱試樣進(jìn)行室溫高應(yīng)變率動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)條件為：室溫，200mm撞擊桿，應(yīng)變率分別為2200s^?1和3400s^?1。

2、實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1力學(xué)響應(yīng)

圖2為3種試樣在不同應(yīng)變率下的應(yīng)力?應(yīng)變曲線，其中圖2（a）為3種試樣準(zhǔn)靜態(tài)下的壓縮應(yīng)力?應(yīng)變曲線，圖2（b）～（d）圖為3種試樣分別在不同高應(yīng)變率下的動(dòng)態(tài)壓縮應(yīng)力?應(yīng)變曲線。從圖2（a）可看出，在準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形下，3種試樣中，鍛造TC4?1#表現(xiàn)出最好的塑性及強(qiáng)度，且在準(zhǔn)靜態(tài)變形中呈現(xiàn)出應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)。鍛造TC4?2#及LRFTC4在準(zhǔn)靜態(tài)條件下壓縮時(shí)，表現(xiàn)出相同的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律：強(qiáng)度、塑性相當(dāng)，應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)較弱。

圖2（b）～（d）為3種試驗(yàn)材料在應(yīng)變率分別為2200、2800、3400s^?1動(dòng)態(tài)壓縮時(shí)的應(yīng)力?應(yīng)變曲線。3種試樣在高應(yīng)變率變形中，其應(yīng)力?應(yīng)變曲線均呈現(xiàn)出振蕩的特點(diǎn)。由于材料在高應(yīng)變率加載條件下的變形過程時(shí)間極短，由塑性功轉(zhuǎn)化來的熱量引起的熱軟化效應(yīng)與應(yīng)變?cè)龃髸r(shí)由位錯(cuò)增殖引起的加工硬化效應(yīng)及由應(yīng)變率增大引起的應(yīng)變率硬化效應(yīng)共存，軟化效應(yīng)和硬化效應(yīng)相互競(jìng)爭(zhēng)導(dǎo)致材料塑性變形階段呈現(xiàn)振蕩特征。試驗(yàn)結(jié)果與材料在高應(yīng)變率條件下的動(dòng)態(tài)力學(xué)響應(yīng)的經(jīng)典公式吻合[15]。同時(shí)，2種生產(chǎn)工藝制備的3種試樣也呈現(xiàn)出不同的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能，鍛造TC4?1#等軸組織試樣具有最高的動(dòng)態(tài)流變應(yīng)力及應(yīng)變，強(qiáng)度和塑性綜合性能最佳，鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織和LRFTC4沉積態(tài)網(wǎng)籃組織塑性相當(dāng)，但前者的動(dòng)態(tài)流變應(yīng)力高于后者。

無論是準(zhǔn)靜態(tài)還是動(dòng)態(tài)條件下變形，鍛造TC4?1#均具有最高的強(qiáng)度及塑性，表明組織形貌對(duì)材料力學(xué)性能影響巨大。由于鍛造TC4?1#中等軸α相呈球狀，取向任意，變形協(xié)調(diào)性好，同時(shí)等軸α相具有較強(qiáng)的抗裂紋萌生的能力，有利于TC4鈦合金塑性和沖擊性能的提高，故鍛造TC4?1#等軸組織表現(xiàn)出優(yōu)異的塑性，而持續(xù)的塑性變形將使位錯(cuò)大量增殖，使材料強(qiáng)度持續(xù)不斷增大，直至斷裂。而鍛造TC4?2#及LRFTC4沉積態(tài)組織均為網(wǎng)籃組織，其組織相互交織且沿一定位向排列，變形過程中的變形協(xié)調(diào)性較差使其塑性也相對(duì)較差，易過早斷裂，因而其強(qiáng)度也較鍛造TC4?1#差。鍛造TC4?2#及LRFTC4沉積態(tài)在準(zhǔn)靜態(tài)下強(qiáng)度、塑性相當(dāng)，而動(dòng)態(tài)條件下，鍛造TC4?2#強(qiáng)度較LRFTC4沉積態(tài)好，可能與鍛態(tài)組織較為密實(shí)，而激光快速成形由于快熔快冷使成形材料中存在孔洞及搭接缺陷有關(guān)[16]。圖3為鍛造TC4?2#及LRFTC4的SEM形貌，圖3（a）顯示了鍛造TC4?2#材料緊湊密實(shí)形貌，而LRFTC4則由于激光快速熔融及快速冷卻過程中的溫度不均勻性，造成了材料中搭接處出現(xiàn)了裂紋及孔洞，對(duì)材料的力學(xué)性能造成了不利影響,一定程度上導(dǎo)致激光快速成形LRFTC4沉積態(tài)網(wǎng)籃組織試樣的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能稍次于鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織試樣。

2.2應(yīng)變率效應(yīng)

圖4為3種材料分別在不同應(yīng)變率下應(yīng)力?應(yīng)變曲線。從圖中可看出，當(dāng)應(yīng)變率從10?3（準(zhǔn)靜態(tài)壓縮）變化到103（動(dòng)態(tài)壓縮）數(shù)量級(jí)時(shí)，3種材料的流變應(yīng)力顯著提高；當(dāng)應(yīng)變率為103（動(dòng)態(tài)壓縮），應(yīng)變率分別為2200、2800、3400s^?1時(shí)，3種試樣流變應(yīng)力也呈逐漸增加的趨勢(shì)，當(dāng)應(yīng)變率為3400s^?1時(shí)，試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線整體高度均在2200s^?1和2800s^?1上方，即流變應(yīng)力最大，呈現(xiàn)最大的強(qiáng)度，當(dāng)應(yīng)變率為2800s^?1時(shí)，試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線整體高度次于3400s^?1曲線，介于3400s^?1和2200s^?1之間，即其流變應(yīng)力和強(qiáng)度次于3400s^?1并大于2200s^?1時(shí)對(duì)應(yīng)的流變應(yīng)力和強(qiáng)度，而應(yīng)變率為2200s^?1時(shí)最弱。由此可見，激光快速成形與傳統(tǒng)鍛造TC4鈦合金試樣均表現(xiàn)出較強(qiáng)的應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)，均為應(yīng)變率敏感材料，即應(yīng)變率越大，流變應(yīng)力越大的規(guī)律。

為了量化比較激光快速成形與傳統(tǒng)鍛造TC4鈦合金試樣的應(yīng)變率效應(yīng)，采用式（1）定義的應(yīng)變率敏感因子m對(duì)3種試樣在高應(yīng)變率加載條件下的應(yīng)變率效應(yīng)進(jìn)行定量分析[17]：

式中σD和σS分別代表高應(yīng)變率下的流變應(yīng)力和準(zhǔn)靜態(tài)下的流變應(yīng)力。

根據(jù)式(1)，計(jì)算了3種材料在應(yīng)變率2200s^?1且不同規(guī)定應(yīng)變時(shí)的應(yīng)變率敏感因子。3種材料應(yīng)變率敏感因子m隨應(yīng)變的變化曲線如圖5所示。

從圖5可看出，應(yīng)變率2200s^?1條件下加載時(shí)，激光快速成形與傳統(tǒng)鍛造TC4鈦合金試樣應(yīng)變率敏感因子m均隨應(yīng)變的增大而下降，即應(yīng)變率敏感性均隨應(yīng)變的增大而下降，這是因?yàn)椋喝缜八觯邞?yīng)變率加載條件下，應(yīng)變硬化效應(yīng)和溫度熱軟化效應(yīng)相互競(jìng)爭(zhēng)，隨應(yīng)變?cè)龃螅牧现袩彳浕?yīng)增強(qiáng)，應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)減弱，使得3種組織的動(dòng)態(tài)流變應(yīng)力均有不同程度的下降（σD↓）所致。

從圖5可同時(shí)可看出3種試樣應(yīng)變率效應(yīng)不同，應(yīng)變率敏感性隨應(yīng)變?cè)龃蠖陆档某潭炔灰粯樱懺霻C4?2#網(wǎng)籃組織試樣應(yīng)變率整體曲線最高，鍛造TC4?1#等軸組織試樣曲線居于鍛造TC4?2#和LRFTC4之間，激光快速成形TC4網(wǎng)籃組織試樣最低。即鍛造TC4?2#試樣顯示了最高的應(yīng)變率敏感性，LRFTC4試樣應(yīng)變率敏感性最弱，鍛造TC4?1#試樣敏感性居于二者之間。

3、結(jié)論

采用MTS試驗(yàn)機(jī)及霍普金森壓桿，對(duì)鍛造和激光快速成形TC4鈦合金圓柱形試樣進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)及動(dòng)態(tài)壓縮試驗(yàn)，對(duì)比分析了2種不同生產(chǎn)方式制備的TC4鈦合金試樣的力學(xué)行為，結(jié)論如下：

（1）激光快速成形和傳統(tǒng)鍛造2種不同方法形成的顯微組織和晶粒尺寸有所區(qū)別，鍛造TC4?1#(forgingTC4?1#)為等軸組織，晶粒平均尺寸約為10～20μm，尺寸最大，鍛造TC4?2#(forgingTC4?2#)網(wǎng)籃組織，平均寬約為0。35μm，激光快速成形TC4（LRFTC4）為細(xì)小針狀網(wǎng)籃組織，平均板條寬約為0。2μm，尺寸最小，材料中搭接處有裂紋及孔洞。

（2）激光快速成形LRFTC4、鍛造TC4?1#、鍛造TC4?2#準(zhǔn)靜態(tài)和動(dòng)態(tài)力學(xué)性能有所差異，不同成型方法產(chǎn)生的試樣組織形貌和晶粒尺寸的差異一定程度上造成其力學(xué)性能的差異。

（3）在準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形下，鍛造TC4?1#等軸組織試樣表現(xiàn)出最好的塑性及強(qiáng)度，且呈現(xiàn)出較強(qiáng)的應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)。鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織及LRFTC4沉積態(tài)網(wǎng)籃組織試樣強(qiáng)度、塑性相當(dāng)，應(yīng)變強(qiáng)化效應(yīng)較弱。

（4）在動(dòng)態(tài)壓縮變形下，鍛造TC4?1#等軸組織試樣具有最高的流變應(yīng)力及應(yīng)變，鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織和LRFTC4激光快速沉積態(tài)網(wǎng)籃組織塑性相當(dāng)，但前者的動(dòng)態(tài)流變應(yīng)力高于后者。LRFTC4快熔快冷溫度不均勻性對(duì)材料的力學(xué)性能造成了不利影響,一定程度上導(dǎo)致LRFTC4沉積態(tài)網(wǎng)籃組織試樣的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能不及鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織試樣。

（5）鍛造TC4?1#、鍛造TC4?2#和LRFTC4均為應(yīng)變率敏感材料，但應(yīng)變率效應(yīng)不同；3種材料中，鍛造TC4?2#網(wǎng)籃組織試樣顯示了最高的應(yīng)變率敏感性，LRFTC4網(wǎng)籃組織試樣應(yīng)變率敏感性最弱，鍛造TC4?1#等軸組織試樣敏感性居于二者之間。

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